A fundición na zona de flexión ou endereitamento tamén provocará o problema de rachaduras dos bordos durante a deformación do decapado.tubo sen costura.
O aceiro inoxidable 0Cr15mm9Cu2nin e 0Cr17Mm6ni4Cu2N pertencen ao aceiro inoxidable austenítico da serie 200, que é diferente do austenítico tradicional da serie 200 e da serie 300.aceiro inoxidable. Este tipo de200tubo cadrado de aceiro inoxidableé propenso a rachaduras de bordo, rachaduras de superficie, O problema da mala calidade de moldaxe de danos no bordo. Na produción real de laminación en quente, os dous tipos de aceiro adoptan curvas de quecemento da serie 200 e a temperatura do forno contrólase a 1215-1230C. O seu sistema térmico implementa o modelo informático de segundo nivel "Normativa de laminación en bruto" e "Normativa de laminación de acabado". 800-1020C. Referíndose ao proceso real de laminación en quente de dous decapadostubo sen costura, formule o sistema de calefacción e a temperatura de deformación deste método de proba e, a continuación, realice a proba simulada de laminación en quente no dispositivo de proba de laminación en quente deseñado e fabricado por nós mesmos. Información de hoxe sobre a asociación de tubos cadrados: usando o proceso de refino AOD + LF para producir 0Cr15Mm9Cu2Nn e 0Cr17I6ni4Cu2N decapado de fundición continua non vascular mala fundición continua a través do proceso de fundición continua de flexión vertical, o tamaño da sección transversal do mal de fundición continua é de 220 m1260 m. A fracción de masa % móstrase na táboa. A microestrutura da cuncha defectuosa a diferentes profundidades de fundición continua non vascular lavada con ácido 0Cr15m9Cu2Nn, como se mostra na figura, corresponde á profundidade da cuncha defectuosa fundida. Cando se produce unha situación anormal e a temperatura do bordo da fundición non cae ata o intervalo fráxil de baixa temperatura. A microestrutura a 15 e 25m. A forma da microestrutura e o tamaño do gran do tubo da caldeira de alta presión de 20 g aumentarán coa profundidade da capa de lousa. Cambia, pero mostra unha certa diferenza. Á profundidade da cuncha d0m, a microestrutura é principalmente unha estrutura de dendrita de tipo esqueleto, e o espazamento de dendritas primarias e secundarias é pequena. A d5 mm, é principalmente unha estrutura de dendrita.
O espazo entre dendritas é grande. A d>15mn, as dendritas son parecidos a vermes, pero a d25m, son principalmente cristais celulares. A microestrutura da lousa de fundición continua de tubo cadrado Cr17Im6ni4Cu2N na figura 1 mostra que a casca de fundición continua é basicamente unha estrutura de dendrita. Aínda que existen certas diferenzas na morfoloxía da dendrita, a súa estrutura está composta principalmente por unha matriz de austenita gris e ferrita negra. Do mesmo xeito que o tubo cadrado 0Cr15Mn9Cu2Nin, a medida que aumenta a profundidade da cuncha, o espazamento das dendritas primarias e secundarias aumenta gradualmente e a forma da dendrita cambia dun esqueleto a un verme. Analizouse experimentalmente o comportamento plástico no proceso de transformación da fase martensítica en tubos de aceiro composto resistentes ao desgaste, e o tamaño do gran de austenita e a súa lei de crecemento de gran de austenita, a orientación da martensita, a plasticidade da transformación de fase, os efectos do estrés e a morfoloxía nas propiedades mecánicas. de tubos de aceiro composto resistentes ao desgaste. Baixo a condición de temperatura 1010 de austenitización 15mir, o punto de temperatura inicial s e o punto de temperatura final ㎡ da transformación martensítica aumentan co aumento da temperatura de austenitización e os parámetros no modelo plástico de transformación de fase do tubo de aceiro composto resistente ao desgaste cambian con aumentos co aumento. aumento da tensión equivalente. Cando a temperatura de austenitización é inferior a 1050C, o crecemento do gran mostra un proceso de crecemento normal. Co aumento do tempo de austenización, o aceiro redondo s aumenta. -3500 simulador térmico, analizouse experimentalmente o comportamento plástico do tubo de aceiro composto resistente ao desgaste durante o proceso de transformación martensítica, e estudouse o tamaño do gran de austenita e a súa lei de crecemento de gran de austenita e os efectos da orientación da martensita, a plasticidade da transformación de fase, tensión e morfoloxía nas propiedades mecánicas dos tubos de aceiro compostos resistentes ao desgaste. Baixo a condición de austenitización 1010 durante 15 minutos, o punto de temperatura inicial s e o punto de temperatura final ㎡ da transformación martensítica aumentan co aumento da temperatura de austenitización, e o parámetro K no modelo de plasticidade de transformación de fase do tubo de aceiro composto resistente ao desgaste aumenta con tensión equivalente. Cando a temperatura de austenitización é inferior a 1050C, o crecemento do gran mostra un proceso de crecemento normal. A medida que aumenta o tempo de austenización, Is aumenta e a transformación da fase B divídese en límites de grans. A nucleación e crecemento das fases e Hai dúas etapas de nucleación e crecemento da Widmanita a. fase. Cando a velocidade de arrefriamento aumenta de 0,1 C/s a 150 C/s, o proceso de transformación de fase de B+a e + ocorre principalmente na aliaxe Ti-55. Os grans do tubo de aceiro composto resistente ao desgaste aínda poden permanecer uniformes e pequenos, e a martensita Precipitáronse carburos complexos coherentes finos na superficie. Usando microscopio electrónico de transmisión, microscopio electrónico de varrido, difractómetro de raios X e métodos electroquímicos para estudar a microestrutura e as propiedades electroquímicas das aliaxes de tubos de aceiro resistentes ao desgaste en diferentes estados, como estado fundido, estado homoxeneizado e estado do vehículo, e sonda electrónica EPM The A morfoloxía e a composición dos principais precipitados en tubos de aceiro resistentes ao desgaste recocidos a 150-300C foron investigados mediante a análise do espectro enerxético.
Hora de publicación: 30-mar-2023